坏和循环荷载下的疲劳破坏两类．1994年，美国
Northridge地震和1995年日本阪神地震中不少钢
结构发生了低周或超低周疲劳破坏，引起了许多学
者对地震作用下钢结构低周疲劳破坏机理的关注．
Kanvinde等[13认为超低周疲劳破坏起始是复杂的
断裂壤劳相互作用，引起了材料延性裂纹的萌生；
Nip等[23研究碳钢和不锈钢的破坏断面得出，失效
机理与加载应变幅有关，当应变幅较高时表现为延
性失效，应变幅较低时表现为疲劳失效，当应变幅介
于两者之间时表现为混合失效模式；Liu等[3]根据
SM490YA钢T型焊接接头的疲劳试验结果，发现
当循环应变介于疲劳断裂和延性断裂之间时会出现
延性一疲劳过渡断裂模式．
另一方面，低周疲劳寿命预测通常采用Coffin-
Manson公式，但一些学者认为Coffin-Manson公式
对超低周疲劳寿命的预测值偏大，提出新的疲劳寿
命预测模型，如Kuroda[41提出考虑循环加载时延性
耗尽的超低周疲劳寿命预测模型；Tateishi等[53提
出同时考虑韧性损伤和疲劳损伤的修正Coffin-
Manson公式；Xue[63通过引入指数函数以及附加的
材料参数，提出适用于低周、超低周疲劳寿命预测的
统一表达式．为了评价地震荷载作用下低周疲劳破
坏性能，Ge等[7-9]基于Coffin—Manson公式和Miner
准则，验算了钢结构超低周疲劳延性裂纹的萌生强
度，通过钢桥墩的低周疲劳试验进行验证；Tateishi
等[10q2]通过建立不同精度的有限元模型，拟合得到
墩底焊趾部位与焊趾半径有关的局部应变，结合
Miner准则评价钢桥墩的超低周疲劳损伤．
| 安钢 | 桥梁开平板-炉 | 5.75 | Q345qC | 6000 | 1500 | 1 | 0.407 |
| 安钢 | 桥梁开平板-炉 | 5.75 | Q345qC | 6000 | 1500 | 1 | 0.407 |
| 安钢 | 桥梁开平板-炉 | 5.75 | Q345qC | 6000 | 1500 | 1 | 0.407 |
| 安钢 | 桥梁开平板-炉 | 5.75 | Q345qC | 6000 | 1500 | 1 | 0.407 |
| 安钢 | 桥梁开平板-炉 | 5.75 | Q345qC | 6000 | 1500 | 1 | 0.407 |
| 安钢 | 桥梁开平板-炉 | 5.75 | Q345qC | 6000 | 1500 | 1 | 0.407 |
